Жаростойкая сталь относится к стали с устойчивостью к высокотемпературному окислению и жаропрочностью. Устойчивость к высокотемпературному окислению является важным условием, обеспечивающим длительную работу детали при высокой температуре. В окислительной среде, такой как высокотемпературный воздух, кислород вступает в химическую реакцию с поверхностью стали, образуя различные слои оксида железа. Оксидный слой очень рыхлый, теряет первоначальные свойства стали и легко отпадает. Чтобы улучшить стойкость стали к высокотемпературному окислению, в сталь добавляют легирующие элементы для изменения оксидной структуры. Обычно используемыми легирующими элементами являются хром, никель, хром, кремний, алюминий и так далее. Стойкость стали к высокотемпературному окислению связана только с химическим составом.
Под жаропрочностью понимают способность стали выдерживать механические нагрузки в течение длительного времени при высоких температурах. Существует два основных воздействия стали на механическую нагрузку при высокой температуре. Один – размягчение, то есть прочность снижается с повышением температуры. Второй — ползучесть, то есть под действием постоянного напряжения величина пластической деформации со временем медленно увеличивается. Пластическая деформация стали при высокой температуре обусловлена внутризеренным и зернограничным скольжением. Для повышения жаропрочности стали обычно применяют методы легирования. То есть в сталь добавляют легирующие элементы для улучшения силы связи между атомами и формирования благоприятной структуры. Добавление хрома, молибдена, вольфрама, ванадия, титана и т. д. может укрепить стальную матрицу, повысить температуру рекристаллизации, а также может образовать упрочняющую фазу карбидов или интерметаллических соединений, таких как Cr23C6, VC, TiC и т. д. Эти упрочняющие фазы: стабильны при высоких температурах, не растворяются, не образуют агрегаций и сохраняют твердость. Никель добавляют главным образом для полученияаустенит. Атомы в аустените расположены плотнее, чем в феррите, сила связи между атомами сильнее, диффузия атомов затруднена. Следовательно, высокотемпературная прочность аустенита выше. Видно, что жаропрочность жаропрочной стали связана не только с химическим составом, но и с микроструктурой.
Высоколегированный жаропрочныйстальное литьешироко используются в случаях, когда рабочая температура превышает 650 ℃. Отливки из жаростойкой стали относятся к сталям, работающим при высоких температурах. Разработка отливок из жаропрочной стали тесно связана с технологическим прогрессом различных отраслей промышленности, таких как электростанции, котлы, газовые турбины, двигатели внутреннего сгорания и авиационные двигатели. Из-за разных температур и напряжений, используемых различными машинами и устройствами, а также из-за разных сред, типы используемой стали также различаются.
Эквивалентная марка нержавеющей стали | |||||||||
ГРУППЫ | АИСИ | W-stoff | DIN | BS | SS | АФНОР | ООН/МГА | ДЖИС | УНИ |
Мартенситная и ферритная нержавеющая сталь | 420 С | 1,4034 | X43Cr16 | ||||||
440 Б/1 | 1,4112 | X90 Кр Мо V18 | |||||||
- | 1,2083 | X42 Кр 13 | - | 2314 | З 40 С 14 | Ф.5263 | СУС 420 J1 | - | |
403 | 1.4000 | X6Cr13 | 403 С 17 | 2301 | З 6 С 13 | Ф.3110 | СУС 403 | X6Cr13 | |
(410С) | 1,4001 | X7 Кр 14 | (403 С17) | 2301 | З 8 С 13 | Ф.3110 | СУС 410 С | X6Cr13 | |
405 | 1,4002 | X6 КрАл 13 | 405 С 17 | - | З 8 КА 12 | Ф.3111 | СУС 405 | X6 КрАл 13 | |
416 | 1,4005 | Х12 КрС 13 | 416 С 21 | 2380 | З 11 КФ 13 | Ф.3411 | СУС 416 | X12CrS13 | |
410 | 1,4006 | Х 10 Кр 13 | 410 С21 | 2302 | З 10 С 14 | Ф.3401 | СУС 410 | X12Cr13 | |
430 | 1,4016 | X6 Кр 17 | 430 С 17 | 2320 | З 8 С 17 | Ф.3113 | СУС 430 | X8Cr17 | |
420 | 1,4021 | X20 Кр 13 | 420 С 37 | 2303 | З 20 С 13 | Ф.3402 | СУС 420 J1 | X20Cr13 | |
420F | 1,4028 | X30 Кр 13 | 420 С 45 | (2304) | З 30 С 13 | Ф.3403 | СУС 420 J2 | X30Cr13 | |
(420) | 1,4031 | X39Cr13 | 420 С 45 | (2304) | З 40 С 14 | Ф.3404 | (СУС 420 J1) | - | |
431 | 1,4057 | X20 CrNi 17 2 | 431 С 29 | 2321 | З 15 ЦНи 16.02 | Ф.3427 | СУС 431 | X16CrNi16 | |
430F | 1,4104 | Х12 ХромМоС 17 | - | 2383 | З 10 КФ 17 | Ф.3117 | СУС 430 Ф | X10CrS17 | |
434 | 1,4113 | Х6 ХромМо 17 | 434 С 17 | 2325 | З 8 КД 17.01 | - | СУС 434 | X8CrMo17 | |
430Ти | 1,4510 | X6 CrTi 17 | - | - | З 4 КТ 17 | - | СУС 430 ЛХ | X6CrTi17 | |
409 | 1,4512 | Х5 Хт 12 | 409 С 17 | - | З 6 КТ 12 | - | СУХ 409 | X6CrTi12 | |
Аустенитная нержавеющая сталь | 304 | 1,4301 | Х5 ХромНи 18 9 | 304 С 15 | 2332 | З 6 CN 18.09 | Ф.3551 | СУС 304 | X5CrNi18 10 |
305 | 1,4303 | X5 ХромНи 18 12 | 305 С 19 | - | З 8 CN 18.12 | - | СУС 305 | X8CrNi19 10 | |
303 | 1,4305 | Х12 ХрНиС 18 8 | 303 С 21 | 2346 | З 10 ЦНФ 18.09 | Ф.3508 | СУС 303 | Х10КрНиС 18 09 | |
304Л | 1,4306 | Х2 ХрНиС 18 9 | 304 С 12 | 2352 | З 2 CN 18.10 | Ф.3503 | СУС 304Л | X2CrNi18 11 | |
301 | 1,4310 | X12 CrNi 17 7 | - | 2331 | З 12 CN 17.07 | Ф.3517 | СУС 301 | X12CrNi17 07 | |
304 | 1,4350 | Х5 ХромНи 18 9 | 304 С 31 | 2332 | З 6 CN 18.09 | Ф.3551 | СУС 304 | X5CrNi18 10 | |
304 | 1,4350 | Х5 ХромНи 18 9 | 304 С 31 | 2333 | З 6 CN 18.09 | Ф.3551 | СУС 304 | X5CrNi18 10 | |
304ЛН | 1,4311 | Х2 ХрНиН 18 10 | 304 С 62 | 2371 | З 2 CN 18.10 | - | СУС 304 ЛН | - | |
316 | 1,4401 | Х5 ХНМ 18 10 | 316 С 16 | 2347 | З 6 КНД 17.11 | Ф.3543 | СУС 316 | X5CrNiMo17 12 | |
316Л | 1,4404 | - | 316 С 13.12.14.22.24 | 2348 | З 2 КНД 17.13 | СУС316Л | X2CrNiMo17 12 | ||
316ЛН | 1,4429 | Х2 ХНИМОН 18 13 | - | 2375 | З 2 КНД 17.13 | - | СУС 316 ЛН | - | |
316Л | 1,4435 | Х2 ХНМ 18 12 | 316 С 13.12.14.22.24 | 2353 | З 2 КНД 17.13 | - | СУС316Л | X2CrNiMo17 12 | |
316 | 1,4436 | - | 316 С 33 | 2343 | З 6 ЦНД18-12-03 | - | - | X8CrNiMo 17 13 | |
317Л | 1,4438 | Х2 ХНМ 18 16 | 317 С 12 | 2367 | З 2 КНД 19.15 | - | СУС 317 Л | X2CrNiMo18 16 | |
329 | 1,4460 | Х3 ХНИМОН 27 5 2 | - | 2324 | Z5 CND 27.05.Аз. | Ф.3309 | СУС 329 J1 | - | |
321 | 1,4541 | Х10 ХНиТи 18 9 | 321 С 12 | 2337 | З 6 КНД 18.10 | Ф.3553 | СУС 321 | X6CrNiTi18 11 | |
347 | 1,4550 | X10 CrNiNb 18 9 | 347 С 17 | 2338 | З 6 CNNb 18.10 | Ф.3552 | СУС 347 | Х6CrNiNb18 11 | |
316Ти | 1,4571 | Х10 ХНМТ 18 10 | 320 С 17 | 2350 | З 6 ЦНДТ 17.12 | Ф.3535 | - | X6CrNiMoTi 17 12 | |
309 | 1,4828 | Х15 ХрНиси 20 12 | 309 С 24 | - | З 15 ЦНС 20.12 | - | СУХ 309 | Х16 ХромНи 24 14 | |
330 | 1,4864 | X12 NiCrSi 36 16 | - | - | З 12 НЦС 35.16 | - | СУХ 330 | - | |
Дуплекс из нержавеющей стали | S32750 | 1,4410 | Х 2 ХНИМОН 25 7 4 | - | 2328 | Z3 CND 25.06 Аз | - | - | - |
S31500 | 1,4417 | Х 2 CrNiMoSi 19 5 | - | 2376 | З2 ЦНД 18.05.03 | - | - | - | |
S31803 | 1,4462 | Х 2 ХНИМОН 22 5 3 | - | 2377 | Z 3 CND 22.05 (Аз) | - | - | - | |
S32760 | 1,4501 | Х 3 ХНИМОН 25 7 | - | - | Z 3 CND 25.06 Аз | - | - | - | |
630 | 1,4542 | X5CrNiCNb16-4 | - | - | - | - | - | - | |
А564/630 | - | - | - | - | - | - | - | - |
Стандарты жаропрочной литой стали в разных странах
1) Китайский стандарт
GB/T 8492-2002 «Технические условия для отливок из жаропрочных сталей» определяет марки и механические свойства различных жаропрочных литейных сталей при комнатной температуре.
2) Европейский стандарт
Стандарты жаростойкой литой стали EN 10295-2002 включают аустенитную жаропрочную нержавеющую сталь, ферритную жаропрочную нержавеющую сталь и аустенитно-ферритную дуплексную жаропрочную нержавеющую сталь, а также сплавы на основе никеля и сплавы на основе кобальта.
3) Американские стандарты
Химический состав, указанный в ANSI/ASTM 297-2008 «Общие промышленные отливки из жаростойкой стали из железа, хрома, железа, хрома и никеля», является основой для приемки, а испытание механических характеристик проводится только по запросу покупателя. время заказа. Другие американские стандарты, касающиеся жаростойкой литой стали, включают ASTM A447/A447M-2003 и ASTM A560/560M-2005.
4) немецкий стандарт
В DIN 17465 «Технические условия для отливок из жаропрочных сталей» отдельно указываются химический состав, механические свойства при комнатной температуре и высокотемпературные механические свойства различных марок жаропрочных сталей.
5) Японский стандарт
Марки в JISG5122-2003 «Отливки из жаропрочной стали» в основном такие же, как в американском стандарте ASTM.
6) Русский стандарт
ГОСТ 977-1988 выделяют 19 жаростойких марок литейных сталей, в том числе среднехромистые и высокохромистые жаропрочные стали.
Влияние химического состава на срок службы жаропрочной стали.
Существует достаточно многообразие химических элементов, которые могут повлиять на срок службы жаропрочной стали. Эти эффекты проявляются в повышении устойчивости структуры, предотвращении окисления, образовании и стабилизации аустенита, предотвращении коррозии. Например, редкоземельные элементы, являющиеся микроэлементами в жаропрочной стали, позволяют значительно улучшить стойкость стали к окислению и изменить термопластичность. В качестве основных материалов жаропрочных сталей и сплавов обычно выбирают металлы и сплавы с относительно высокой температурой плавления, высокой энергией активации самодиффузии или низкой энергией дефекта упаковки. Различные жаропрочные стали и жаропрочные сплавы предъявляют очень высокие требования к процессу выплавки, поскольку наличие включений или некоторых металлургических дефектов в стали снижает предел прочности материала.
Влияние передовых технологий, таких как обработка раствором, на срок службы жаропрочной стали
Для металлических материалов использование различных процессов термообработки повлияет на структуру и размер зерна, тем самым изменяя степень сложности термической активации. При анализе разрушения отливки существует множество факторов, которые приводят к разрушению, в основном термическая усталость приводит к зарождению и развитию трещин. Соответственно, существует ряд факторов, влияющих на зарождение и распространение трещин. Среди них чрезвычайно важное значение имеет содержание серы, поскольку трещины преимущественно развиваются по сульфидам. На содержание серы влияет качество сырья и процесс его выплавки. Для отливок, работающих в защитной атмосфере водорода, если в водороде содержится сероводород, отливки подвергаются сульфированию. Во-вторых, адекватность обработки раствором повлияет на прочность и ударную вязкость отливки.